Dijagram graničnih amplituda. Dijagram maksimalnih amplituda Formiranje obračunske osnove za izračun maksimalnih iznosa troškova po ugovorima o osiguranju

1.3.4. METODA “KORAČNIH AMPLITUDA” (MSTA). Suština ove metode je da se u procesu treninga snage, pri izvođenju svake pojedine vježbe snage, kretanje utega ne odvija kroz punu radnu amplitudu, već stepenasto, u

Da bi se odredila granica izdržljivosti pod djelovanjem naprezanja s asimetričnim ciklusima, konstruiraju se dijagrami različitih vrsta. Najčešći su:

1) dijagram graničnih naprezanja ciklusa u koordinatama  max -  m

2) dijagram graničnih amplituda ciklusa u koordinatama  a -  m.

Razmotrimo dijagram drugog tipa.

Za konstruiranje dijagrama graničnih amplituda ciklusa, amplituda ciklusa naprezanja  a nanesena je duž okomite osi, a prosječna naprezanja ciklusa  m nacrtana je duž vodoravne osi (Slika 8.3).

Točka A dijagram odgovara granici izdržljivosti za simetrični ciklus, jer je kod takvog ciklusa  m = 0.

Točka U odgovara graničnoj čvrstoći pri konstantnom naprezanju, jer je u ovom slučaju  a = 0.

Točka C odgovara granici izdržljivosti za pulsirajući ciklus, jer s takvim ciklusom  a = m .

Ostale točke u dijagramu odgovaraju granicama izdržljivosti za cikluse s različitim omjerima  a i  m.

Zbroj koordinata bilo koje točke na graničnoj krivulji DIA daje granicu izdržljivosti pri danom prosječnom ciklusu stresa

.

Za plastične materijale, krajnje naprezanje ne smije premašiti granicu tečenja, tj. Stoga crtamo ravnu liniju DE na dijagramu graničnog naprezanja , izgrađen prema jednadžbi

Konačni dijagram graničnog naprezanja izgleda kao AKD .

Radna opterećenja moraju biti unutar dijagrama. Granica izdržljivosti manja je od granice čvrstoće, na primjer, za čelik σ -1 = 0,43 σ in.

U praksi se obično koristi aproksimativni dijagram  a -  m, konstruiran od tri točke A, L i D, koji se sastoji od dva ravna odsječka AL i LD. Točka L je dobivena kao rezultat sjecišta dviju ravnih linija DE i AC . Približni dijagram povećava granicu čvrstoće na zamor i odsijeca područje s raspršenim eksperimentalnim točkama.

Čimbenici koji utječu na granicu izdržljivosti

Pokusi pokazuju da na granicu izdržljivosti značajno utječu sljedeći čimbenici: koncentracija naprezanja, dimenzije presjeka dijelova, stanje površine, priroda tehnološke obrade i dr.

Učinak koncentracije naprezanja.

DO koncentracija (lokalno povećanje) naprezanja nastaje zbog posjekotina, naglih promjena veličine, rupa itd. Na sl. Na slici 8.4 prikazani su dijagrami napona bez koncentratora i s koncentratorom. Utjecaj koncentratora na čvrstoću uzima u obzir teorijski koeficijent koncentracije naprezanja.

Gdje
- napon bez koncentratora.

Vrijednosti Kt dane su u referentnim knjigama.

Koncentratori naprezanja značajno smanjuju granicu zamora u usporedbi s granicom zamora glatkih cilindričnih uzoraka. U isto vrijeme, koncentratori imaju različite učinke na granicu zamora ovisno o materijalu i ciklusu opterećenja. Stoga se uvodi koncept efektivnog koeficijenta koncentracije. Faktor efektivne koncentracije naprezanja određuje se eksperimentalno. Da biste to učinili, uzmite dvije serije identičnih uzoraka (po 10 uzoraka u svakoj), ali prvu bez koncentratora naprezanja, a drugu s koncentratorom i odredite granice izdržljivosti u simetričnom ciklusu za uzorke bez koncentratora naprezanja σ -1 a za uzorke s povisičem naprezanja σ -1 ".

Stav

određuje efektivni koeficijent koncentracije naprezanja.

Vrijednosti K -  dane su u referentnim knjigama

Ponekad se sljedeći izraz koristi za određivanje efektivnog faktora koncentracije naprezanja

gdje je g koeficijent osjetljivosti materijala na koncentraciju naprezanja: za konstrukcijske čelike - g = 0,6  0,8; za lijevano željezo - g = 0.

Utjecaj stanja površine.

Pokusi pokazuju da gruba površinska obrada dijela smanjuje granicu izdržljivosti . Utjecaj kvalitete površine povezan je s promjenama mikrogeometrije (hrapavosti) i stanja metala u površinskom sloju, što pak ovisi o načinu strojne obrade.

Za procjenu utjecaja kvalitete površine na granicu izdržljivosti uvodi se koeficijent  p, naziva se koeficijent kvalitete površine i jednak je omjeru granice izdržljivosti uzorka sa zadanom površinskom hrapavošću σ -1 n prema granici izdržljivosti uzorka sa standardnom površinom σ -1

N i fig. 8.5 prikazuje grafikon vrijednosti str ovisno o vlačnoj čvrstoći σ in čelik i vrsta površinske obrade. U ovom slučaju krivulje odgovaraju sljedećim vrstama površinske obrade: 1 - poliranje, 2 - mljevenje, 3 - fino tokarenje, 4 - grubo tokarenje, 5 - prisutnost kamenca.

Različite metode površinskog kaljenja (kaljenje, naugljičavanje, nitriranje, površinsko kaljenje visokofrekventnim strujama itd.) značajno povećavaju granične vrijednosti izdržljivosti. To se uzima u obzir uvođenjem koeficijenta utjecaja površinskog otvrdnjavanja . Površinskim kaljenjem dijelova može se povećati otpornost na zamor strojnih dijelova 2-3 puta.

Utjecaj dimenzija dijela (faktor razmjera).

Eksperimenti pokazuju da što su veće apsolutne dimenzije presjeka dijela, niža je granica izdržljivosti , budući da s povećanjem veličina povećava vjerojatnost da kvarovi uđu u opasno područje . Omjer granice zamora dijela promjera d σ -1 d do granice izdržljivosti laboratorijskog uzorka promjera d 0 = 7 – 10 σ -1 mm nazivamo faktorom razmjera

eksperimentalni podaci za određivanje  m još nije dovoljno.

Tijekom rada strojeva i inženjerskih konstrukcija u njihovim elementima nastaju naprezanja koja se tijekom vremena mijenjaju u najrazličitijim ciklusima. Za proračun elemenata za snagu potrebno je imati podatke o vrijednostima granica izdržljivosti tijekom ciklusa s različitim koeficijentima asimetrije. Stoga se uz ispitivanja u simetričnim ciklusima provode i ispitivanja u asimetričnim ciklusima.

Treba imati na umu da se ispitivanja izdržljivosti pod asimetričnim ciklusima izvode na posebnim strojevima, čije su konstrukcije mnogo složenije od konstrukcija strojeva za ispitivanje uzoraka u simetričnom ciklusu savijanja.

Rezultati ispitivanja izdržljivosti za cikluse s različitim koeficijentima asimetrije obično se prikazuju u obliku dijagrama (grafova) koji prikazuju odnos između bilo koja dva parametra graničnih ciklusa.

Ovi se dijagrami mogu konstruirati, na primjer, u koordinatama iz, nazivaju se dijagrami graničnih amplituda, oni pokazuju odnos između prosječnih naprezanja i amplituda graničnih ciklusa - ciklusa za koje su maksimalni naprezanja jednaki granicama izdržljivosti: Ovdje i dolje su ciklus maksimalnih, minimalnih, srednjih i amplitudnih graničnih naprezanja ćemo označiti

Dijagram ovisnosti između parametara graničnog ciklusa može se konstruirati i u koordinatama. Takav dijagram se naziva dijagram graničnog naprezanja.

Pri proračunu čelične konstrukcije u industrijskom i niskogradnji koriste se dijagrami koji daju odnos između koeficijenta asimetrije ciklusa R i granice izdržljivosti omax

Razmotrimo detaljno dijagram graničnih amplituda (ponekad se naziva dijagram), koji se kasnije koristi za dobivanje ovisnosti koje se koriste u izračunima čvrstoće na promjenjivi naponi.

Da bi se dobila jedna točka razmatranog dijagrama, potrebno je ispitati niz identičnih uzoraka (najmanje 10 komada) i konstruirati Wöhlerovu krivulju, koja će odrediti granicu izdržljivosti za ciklus sa zadanim koeficijentom asimetrije (ovo također vrijedi na sve ostale vrste dijagrama za granične cikluse).

Pretpostavimo da su ispitivanja provedena pod simetričnim ciklusom savijanja; Kao rezultat dobiva se vrijednost granice izdržljivosti točke koja predstavlja ovaj granični ciklus jednaka: [vidi. formule (1.15) - (3.15)], odnosno točka je na ordinatnoj osi (točka A na sl. 6.15). Za proizvoljni asimetrični ciklus, prema granici izdržljivosti određenoj iz pokusa, nije teško pronaći i iz. Prema formuli (3.15),

ali [vidjeti formula (5.15)], dakle,

Konkretno, za nulti ciklus s granicom izdržljivosti jednakom

Ovaj ciklus odgovara točki C u dijagramu prikazanom na sl. 6.15.

Određivanjem eksperimentalne vrijednosti za pet ili šest različitih ciklusa, pomoću formula (7.15) i (8.15) dobivaju se koordinate iz i pojedinačnih točaka koje pripadaju graničnoj krivulji. Osim toga, kao rezultat ispitivanja pod stalnim opterećenjem, određena je krajnja čvrstoća materijala, koja se, radi općenitosti, može smatrati granicom izdržljivosti za ciklus s . Ovom ciklusu na dijagramu odgovara točka B. Povezivanjem točaka čije su koordinate nađene iz eksperimentalnih podataka glatkom krivuljom dobiva se dijagram graničnih amplituda (sl. 6.15).

Rezoniranje o konstruiranju dijagrama provedeno za cikluse normalnih naprezanja primjenjivo je za cikluse tangencijalnih naprezanja (za torziju), ali se oznaka mijenja umjesto iz, itd.).

Dijagram prikazan na Sl. 6.15, konstruiran je za cikluse s pozitivnim (vlačnim) prosječnim naprezanjima od 0. Naravno, u načelu je moguće konstruirati sličan dijagram u području negativnih (tlačnih) prosječnih naprezanja, ali praktično trenutno postoji vrlo malo eksperimentalnih podataka na zamornu čvrstoću pri Za nisko i srednje ugljične čelike može se približno pretpostaviti da je u području negativnih prosječnih naprezanja granična krivulja paralelna s apscisnom osi.

Razmotrimo sada pitanje korištenja konstruiranog dijagrama. Neka radni ciklus naprezanja odgovara točki N s koordinatama (tj., pri radu na razmatranoj točki dijela nastaju naprezanja, čiji je ciklus promjene određen bilo koja dva parametra, što vam omogućuje da pronađete sve parametre ciklus i, posebno, ).

Povucimo zraku iz ishodišta kroz točku N. Tangens kuta nagiba te zrake prema osi apscisa jednak je karakteristici ciklusa:

Očito, svaka druga točka koja leži u istoj zraci odgovara ciklusu sličnom danom (ciklusu istih vrijednosti). Dakle, svaka zraka povučena kroz ishodište je geometrijsko mjesto točaka koje odgovaraju sličnim ciklusima. Svi ciklusi prikazani točkama zrake koje ne leže više od granične krivulje (tj. točke segmenta (G)) sigurni su s obzirom na lom uslijed zamora. Štoviše, ciklus prikazan točkom KU je, za dani koeficijent asimetrije , njegovo najveće naprezanje, definirano kao zbroj apscise i ordinate točke K (otah) jednako je granici izdržljivosti:

Slično, za dani ciklus, maksimalni napon je jednak zbroju apscise i ordinate točke

Pod pretpostavkom da su radni ciklus naprezanja u dijelu koji se izračunava i granični ciklus slični, faktor sigurnosti određujemo kao omjer granice izdržljivosti i maksimalnog naprezanja danog ciklusa:

Kao što slijedi iz gore navedenog, faktor sigurnosti u prisutnosti dijagrama graničnih amplituda konstruiranog iz eksperimentalnih podataka može se odrediti grafičko-analitičkom metodom. Međutim, ova je metoda prikladna samo pod uvjetom da su dio koji se izračunava i uzorci, kao rezultat ispitivanja koje je rezultiralo dijagramom, identični u obliku, veličini i kvaliteti obrade (ovo je detaljno opisano u § 4.15, 5.15).

Za dijelove izrađene od plastičnih materijala nije opasno samo slom uslijed zamora, već i pojava vidljivih zaostalih deformacija, tj. početak popuštanja. Stoga je iz područja ograničenog linijom AB (sl. 7.15), čije sve točke odgovaraju ciklusima koji su sigurni u pogledu loma uslijed zamora, potrebno odabrati zonu koja odgovara ciklusima s maksimalnim naprezanjem manjim od granice tečenja. Da biste to učinili, iz točke L, čija je apscisa jednaka granici tečenja, povucite ravnu liniju nagnutu prema osi apscise pod kutom od 45 °. Ovo ravnocrtno očitavanje na ordinatnoj osi je segment OM, jednak (na skali dijagrama) granici tečenja. Stoga će jednadžba pravca LM (jednadžba u segmentima) imati oblik

to jest, za bilo koji ciklus predstavljen točkama na liniji LM, maksimalno naprezanje je jednako granici tečenja. Točke koje leže iznad linije LM odgovaraju ciklusima s maksimalnim naprezanjem većim od granice tečenja. Dakle, ciklusi koji su sigurni i u pogledu loma uslijed zamora i pojave tečenja prikazani su točkama u području.

Eksperimentalno je utvrđeno da je granica izdržljivosti kod asimetričnog ciklusa veća nego kod simetričnog, a ovisi o stupnju asimetrije ciklusa:

Na grafički prikaz ovisnost granice izdržljivosti o koeficijentu asimetrije potrebna je za svaki R Odredite svoju granicu izdržljivosti. To je teško učiniti, jer u rasponu od simetričnog ciklusa do jednostavnog rastezanja postoji beskonačan broj vrlo raznolikih ciklusa. Zbog velikog broja uzoraka i dugog vremena ispitivanja, eksperimentalno određivanje za svaku vrstu ciklusa gotovo je nemoguće.

Zbog navedeno razlozi ograničenog broja eksperimenata za tri do četiri vrijednosti R konstruirati dijagram graničnog ciklusa.

Granični ciklus je onaj u kojem je maksimalni stres jednak granici izdržljivosti, tj. . Na ordinatnu os dijagrama nanesemo vrijednost amplitude, a na apscisnu os prosječni napon graničnog ciklusa. Svaki par napona i , koji definira granični ciklus, prikazan je određenom točkom na dijagramu (sl. 445). Iskustvo je pokazalo da se te točke uglavnom nalaze na krivulji AB, koji na osi ordinata odsijeca segment jednak granici izdržljivosti simetričnog ciklusa (pri čemu je ovaj ciklus = 0), a na osi apscise – segment jednak granici čvrstoće. U ovom slučaju vrijede naponi koji su konstantni tijekom vremena:

Dakle, dijagram graničnog ciklusa karakterizira odnos između vrijednosti prosječnih naprezanja i vrijednosti graničnih amplituda ciklusa.

Bilo koja točka M, koji se nalazi unutar ovog dijagrama odgovara određenom ciklusu određenom količinama (CM) I (MI).

Za definiranje ciklusa iz točke M provesti segmente MN I DOKTOR MEDICINE. dok se ne presječe s osi x pod kutom od 45° u odnosu na nju. Zatim (Sl. 445):

Cikluse čiji su koeficijenti asimetrije isti (slični ciklusi) karakterizirat će točke koje se nalaze na ravnoj liniji 01, čiji se kut nagiba određuje formulom

Točka 1 odgovara graničnom ciklusu od svih navedenih sličnih ciklusa. Pomoću dijagrama možete odrediti granične napone za bilo koji ciklus, na primjer, za pulsirajući (nulti) ciklus, za koji , a (Sl. 446). Da biste to učinili, povucite ravnu liniju iz ishodišta koordinata (sl. 445) pod kutom α 1 = 45°() dok ne presiječe krivulju u točki 2. Koordinate ove točke: ordinata H2 jednaka je maksimalnom amplitudnom naponu, a apscisa K2– najveći prosječni napon ovog ciklusa. Maksimalni maksimalni napon pulsirajućeg ciklusa jednak je zbroju koordinata točke 2:

Na sličan način može se riješiti pitanje graničnih naprezanja bilo kojeg ciklusa.

Ako je strojni dio koji doživljava izmjenična naprezanja izrađen od plastični materijal, onda će ne samo kvar umora biti opasan, već i pojava plastične deformacije. Maksimalna ciklusna naprezanja u ovom su slučaju određena jednakošću

gdje - iznevjeren fluidnosti.

Točke koje zadovoljavaju ovaj uvjet nalaze se na ravnoj liniji DC, nagnuta pod kutom od 45° prema osi apscise (sl. 447, A), budući da je zbroj koordinata bilo koje točke na ovoj liniji jednak .

Ako je ravno 01 (Sl. 447, a), odgovarajući ove vrste ciklusu, s povećanjem opterećenja strojnog dijela siječe krivulju AC, tada će doći do sloma dijela uslijed zamora. Ako linija 01 prelazi granicu CD, tada će dio otkazati kao rezultat plastične deformacije.

Često se u praksi koriste shematizirani dijagrami graničnih amplituda. krivulja ACD(Sl. 447, a) za plastiku materijala približno zamijeniti ravnu liniju OGLAS. Ova ravna linija odsijeca segmente i na koordinatnim osima. Jednadžba je

Dijagram za krte materijale ograničiti izravni A B s jednadžbom

Najviše se koriste dijagrami graničnih amplituda, konstruirani na temelju rezultata tri serije ispitivanja uzoraka: sa simetričnim ciklusom ( točka A), kod nultog ciklusa (točka C) i statičkog prekida (točka D)(Sl. 447, b). Povezivanje točaka A I S ravno i izvlačeći se D ravnom linijom pod kutom od 45°, dobivamo približan dijagram graničnih amplituda. Poznavanje koordinata točke A I S, možete izraditi jednadžbu ravne linije AB. Uzmimo proizvoljnu točku na pravcu DO s koordinatama i . Iz sličnosti trokuta ASA 1 I KSK 1 dobivamo

odakle nalazimo jednadžbu pravca AB u oblik

Kraj posla -

Ova tema pripada odjeljku:

Čvrstoća materijala

Na web stranici pročitajte: otpornost materijala..

Ako trebate dodatne materijale o ovoj temi ili niste pronašli ono što ste tražili, preporučamo pretraživanje naše baze radova:

Što ćemo učiniti s primljenim materijalom:

Ako vam je ovaj materijal bio koristan, možete ga spremiti na svoju stranicu na društvenim mrežama:

Sve teme u ovom odjeljku:

Opće napomene
Kako bi se procijenila izvedba greda za savijanje; Nije dovoljno poznavati samo naprezanja koja nastaju u presjecima grede od zadanog opterećenja.

Izračunati naponi omogućuju provjeru str
Diferencijalne jednadžbe osi zakrivljene grede

Prilikom izvođenja formule za normalna naprezanja savijanja (vidi § 62), dobiven je odnos između zakrivljenosti i momenta savijanja:
Integriranje diferencijalne jednadžbe i određivanje konstanti

Da bi se dobio analitički izraz za otklone i kutove zakreta, potrebno je pronaći rješenje diferencijalne jednadžbe (9.5).
Desna strana jednadžbe (9.5) je dobro poznata funkcija

Metoda početnih parametara
Zadatak određivanja progiba može se znatno pojednostaviti ako primijenimo tzv. jednadžbu univerzalne osi

Opći pojmovi
U prethodnim poglavljima razmatrani su problemi u kojima je greda doživjela zasebnu napetost, kompresiju, torziju ili savijanje. U praksi

Konstruiranje dijagrama unutarnjih sila za štap s polomljenom osi
Pri projektiranju strojeva često je potrebno proračunati gredu čija je os prostorna linija koja se sastoji

Kosi zavoj
Koso savijanje je slučaj savijanja grede kod kojeg se ravnina djelovanja ukupnog momenta savijanja u presjeku ne poklapa ni s jednom od glavnih osi tromosti. Ukratko, u

Istodobno djelovanje sile savijanja i uzdužne sile
Mnoge šipke konstrukcija i strojeva rade istovremeno i na savijanje i na napetost ili pritisak. Najjednostavniji slučaj je prikazan na sl. 285, kada se opterećenje primjenjuje na stup koji uzrokuje

Ekscentrično djelovanje uzdužne sile
Riža. 288 1. Određivanje naprezanja. Razmotrimo slučaj ekscentrične kompresije masivnih stupova (slika 288). Ovaj problem je vrlo čest kod mostova.

Istodobno djelovanje torzije i savijanja
Istodobno djelovanje torzije i savijanja najčešće se nalazi u različitim dijelovima strojeva. Na primjer, radilica apsorbira značajne zakretne momente i, osim toga, savija se. Osovine

Osnovne odredbe
Teorija energije temelji se na pretpostavci da je količina specifične potencijalne energije deformacije akumulirana do trenutka kada se pojavi maksimalno naprezanje

Moraova teorija čvrstoće
U svim teorijama o kojima se gore govori, vrijednost bilo kojeg čimbenika, na primjer stresa,

Jedinstvena teorija čvrstoće
U ovoj teoriji razlikuju se dvije vrste razaranja materijala: krto, koje nastaje kidanjem, i duktilno, koje nastaje smicanjem (smicanjem) [‡‡].

Napon
Koncept novih teorija čvrstoće

Gore su navedene glavne teorije čvrstoće nastale u dugom razdoblju, od druge polovice 17. stoljeća do početka 20. stoljeća.
Treba napomenuti da osim gore navedenog, postoje mnogi

Osnovni pojmovi
Tankostijene šipke su one čija duljina znatno premašuje glavne dimenzije poprečnog presjeka b ili h (8-10 puta), a potonje, zauzvrat, znatno premašuju (također

Opće napomene
Slobodno uvijanje štapova tankih stijenki

Slobodna torzija je torzija kod koje će deplanacija svih presjeka štapa biti ista.
Dakle, na slici 310, a, b, prikazan je štap, opterećen

U građevinskoj praksi, a posebno u strojarstvu, često se susreću šipke (grede) sa zakrivljenom osi. Na slici 339
Zatezanje i sabijanje zakrivljene grede

Za razliku od ravne grede, vanjska sila koja se normalno primjenjuje na bilo koji dio zakrivljene grede uzrokuje momente savijanja u ostalim dijelovima. Dakle, samo istezanje (ili sažimanje) krivulje
Čisti zavoj krive grede

Za određivanje naprezanja tijekom čistog savijanja ravne zakrivljene grede, kao i za ravnu gredu, smatramo hipotezu o ravnim presjecima valjanom. Kod određivanja deformacije drvenih vlakana zanemarujemo
Određivanje položaja neutralne osi u zakrivljenoj gredi s čistim savijanjem

Gore su navedene glavne teorije čvrstoće nastale u dugom razdoblju, od druge polovice 17. stoljeća do početka 20. stoljeća.
U prethodnim poglavljima raspravljalo se o metodama za određivanje naprezanja i deformacija pri zatezanju, pritisku, torziji i savijanju. Utvrđeni su i kriteriji čvrstoće materijala s kompleksnom otpornošću.

Eulerova metoda za određivanje kritičnih sila. Izvođenje Eulerove formule
Postoji nekoliko metoda za proučavanje stabilnosti ravnoteže elastičnih sustava. Osnove i tehnike korištenja ovih metoda proučavaju se na posebnim kolegijima posvećenim problemima održivosti raznih

Utjecaj načina osiguranja krajeva štapa na veličinu kritične sile
Na slici 358 prikazani su razni slučajevi učvršćivanja krajeva stisnute šipke. Za svaki od ovih problema potrebno je provesti vlastito rješenje na isti način kao što je učinjeno u prethodnom paragrafu za w

Granice primjenjivosti Eulerove formule. formula Yasinsky
Eulerova formula, dobivena prije više od 200 godina, dugo je bila predmet rasprava. Spor je trajao oko 70 godina. Jedan od glavnih razloga kontroverzi bila je činjenica da je Eulerova formula

Praktični proračun stlačenih šipki
Pri dodjeljivanju dimenzija komprimiranih šipki prije svega treba paziti da šipka ne izgubi stabilnost tijekom rada pod djelovanjem tlačnih sila. Prema tome, naponi u

Opće napomene
U svim prethodnim poglavljima kolegija razmatran je učinak statičkog opterećenja koje se na konstrukciju primjenjuje tako sporo da rezultirajuće ubrzanje gibanja dijelova konstrukcije

Uzimanje u obzir inercijskih sila pri proračunu kabela
Razmotrimo proračun sajle pri dizanju tereta težine G akceleracijom a (slika 400). Težinu 1 m kabela označavamo s q. Ako je teret nepomičan, tada u proizvoljnom dijelu užeta mn nastaje statička sila

Izračuni utjecaja
Udar se shvaća kao interakcija pokretnih tijela kao rezultat njihovog kontakta, povezana s oštrom promjenom brzina točaka tih tijela u vrlo kratkom vremenskom razdoblju.

Vrijeme utjecaja
Prisilne vibracije elastičnog sustava

Ako na sustav djeluje sila P (t), koja se tijekom vremena mijenja prema nekom zakonu, tada se vibracije grede uzrokovane djelovanjem te sile nazivaju prisilnim. Nakon primjene sile inercije b
Opći pojmovi koncentracije naprezanja

Formule izvedene u prethodnim poglavljima za određivanje naprezanja tijekom zatezanja, torzije i savijanja vrijede samo ako se presjek nalazi na dovoljnoj udaljenosti od mjesta oštrih
Pojavom prvih strojeva postalo je poznato da se pod utjecajem vremenski promjenjivih naprezanja dijelovi stroja uništavaju pod manjim opterećenjima od onih koji su opasni pod stalni naponi. Od vremena

Vrste ciklusa stresa
Riža. 439 Razmotrimo problem određivanja naprezanja u točki K, koja se nalazi

Pojam granice izdržljivosti
Mora se imati na umu da nikakvo promjenjivo naprezanje ne uzrokuje slom uslijed zamora. Može se dogoditi ako izmjenična naprezanja u jednoj ili drugoj točki na dijelu premaše

Čimbenici koji utječu na granicu izdržljivosti
Mnogi čimbenici utječu na granicu izdržljivosti. Razmotrimo utjecaj najvažnijih od njih, koji se obično uzimaju u obzir pri ocjeni čvrstoće na zamor.

Koncentracija stresa. Usta
Proračun čvrstoće pri promjenjivim naprezanjima