Genlik sınırlama şeması. Maksimum genlik şeması Sigorta sözleşmeleri kapsamındaki maksimum gider tutarlarını hesaplamak için bir hesaplama tabanının oluşturulması

1.3.4. “ADIM GENLİKLERİ” YÖNTEMİ (MSTA). Bu yöntemin özü, kuvvet antrenmanı sürecinde, her bireysel kuvvet egzersizi yapılırken ağırlığın hareketinin tam çalışma genliği boyunca değil, kademeli olarak gerçekleşmesidir.

Asimetrik döngülerle stres etkisi altında dayanıklılık sınırını belirlemek için çeşitli tipte diyagramlar oluşturulmuştur. En yaygın olanları şunlardır:

1)  max -  m koordinatlarındaki çevrim limiti gerilmelerinin diyagramı

2) döngünün sınırlayıcı genliklerinin  a -  m koordinatlarındaki diyagramı.

İkinci türden bir diyagramı ele alalım.

Bir döngünün sınırlayıcı genliklerinin bir diyagramını oluşturmak için, gerilim döngüsünün genliği  a dikey eksen boyunca çizilir ve döngünün ortalama gerilimi  m yatay eksen boyunca çizilir (Şekil 8.3).

Nokta A Diyagram simetrik bir döngü için dayanıklılık sınırına karşılık gelir, çünkü böyle bir döngüde  m = 0.

Nokta İÇİNDE Bu durumda  a = 0 olduğundan, sabit gerilimdeki nihai dayanıma karşılık gelir.

C noktası, titreşimli bir döngü için dayanıklılık sınırına karşılık gelir, çünkü böyle bir döngüde  a = m .

Diyagramdaki diğer noktalar, farklı  a ve  m oranlarına sahip çevrimler için dayanıklılık sınırlarına karşılık gelir.

DIA'nın limit eğrisi üzerindeki herhangi bir noktanın koordinatlarının toplamı belirli bir ortalama döngü stresindeki dayanıklılık sınırını verir

.

Plastik malzemeler için nihai gerilim akma dayanımını aşmamalıdır; Bu nedenle limit gerilim diyagramında DE düz çizgisini çiziyoruz. , denklemine göre inşa edilmiş

Son limit stres diyagramı AKD'ye benziyor .

İş yükleri diyagramın içinde olmalıdır. Dayanıklılık sınırı, örneğin çelik için σ -1 = 0,43 σ inç gibi mukavemet sınırından düşüktür.

Uygulamada genellikle, AL ve LD olmak üzere iki düz bölümden oluşan, A, L ve D üç noktasından oluşturulan yaklaşık bir  a -  m diyagramını kullanırlar. L noktası iki DE ve AC düz çizgisinin kesişmesi sonucu elde edilir . Yaklaşık diyagram, yorulma mukavemeti marjını arttırır ve alanı deneysel noktaların dağılmasıyla keser.

Dayanıklılık sınırını etkileyen faktörler

Deneyler, dayanıklılık sınırının aşağıdaki faktörlerden önemli ölçüde etkilendiğini göstermektedir: stres konsantrasyonu, parçaların kesit boyutları, yüzey durumu, teknolojik işlemenin doğası vb.

Stres konsantrasyonunun etkisi.

İLE kesikler, boyuttaki ani değişiklikler, delikler vb. nedeniyle stres konsantrasyonu (yerel artış) meydana gelir. Şekil 8.4 yoğunlaştırıcısız ve yoğunlaştırıcılı gerilim diyagramlarını göstermektedir. Yoğunlaştırıcının mukavemet üzerindeki etkisi teorik stres konsantrasyon katsayısını dikkate alır.

Nerede
- yoğunlaştırıcı olmadan voltaj.

Kt değerleri referans kitaplarında verilmiştir.

Gerilme yoğunlaştırıcılar, pürüzsüz silindirik numuneler için yorulma sınırına kıyasla yorulma sınırını önemli ölçüde azaltır. Aynı zamanda yoğunlaştırıcıların malzemeye ve yükleme döngüsüne bağlı olarak yorulma sınırı üzerinde farklı etkileri vardır. Bu nedenle etkin konsantrasyon katsayısı kavramı ortaya atılmıştır. Etkin stres konsantrasyon faktörü deneysel olarak belirlenir. Bunu yapmak için, iki seri özdeş numune alın (her birinde 10 numune), ancak ilki stres yoğunlaştırıcı olmadan ve ikincisi bir yoğunlaştırıcı ile ve stres yoğunlaştırıcı olmayan numuneler için simetrik bir döngüdeki dayanıklılık sınırlarını belirleyin σ -1 ve gerilim artırıcı σ -1 " olan numuneler için.

Davranış

Etkin stres konsantrasyon katsayısını belirler.

K -  değerleri referans kitaplarında verilmiştir.

Bazen etkili stres konsantrasyon faktörünü belirlemek için aşağıdaki ifade kullanılır:

burada g, malzemenin stres konsantrasyonuna karşı hassasiyet katsayısıdır: yapısal çelikler için - g = 0,6  0,8; dökme demir için - g = 0.

Yüzey durumunun etkisi.

Deneyler, bir parçanın pürüzlü yüzey işleminin dayanıklılık sınırını azaltır . Yüzey kalitesinin etkisi mikro geometrideki (pürüzlülük) değişikliklerle ve yüzey katmanındaki metalin durumuyla ilişkilidir ve bu da işleme yöntemine bağlıdır.

Yüzey kalitesinin dayanıklılık sınırı üzerindeki etkisini değerlendirmek için  p katsayısı tanıtılır, yüzey kalite katsayısı olarak adlandırılır ve belirli bir yüzey pürüzlülüğü σ -1 n olan bir numunenin dayanıklılık sınırının, standart yüzey σ -1 olan bir numunenin dayanıklılık sınırına oranına eşittir.

N ve incir. 8.5 değerlerin grafiğini gösterir p çekme mukavemetine bağlı olarak σ çelik ve yüzey işleme türü. Bu durumda eğriler aşağıdaki yüzey işleme türlerine karşılık gelir: 1 - parlatma, 2 - taşlama, 3 - ince tornalama, 4 - kaba tornalama, 5 - ölçeğin varlığı.

Çeşitli yüzey sertleştirme yöntemleri (sertleştirme, karbürizasyon, nitrürleme, yüksek frekanslı akımlarla yüzey sertleştirme vb.) dayanıklılık sınır değerlerini büyük ölçüde artırır. Bu, yüzey sertleştirmenin etki katsayısının eklenmesiyle dikkate alınır. . Parçaların yüzey sertleştirilmesi ile makine parçalarının yorulma mukavemeti 2-3 kat artırılabilmektedir.

Parça boyutlarının etkisi (ölçek faktörü).

Deneyler mutlak boyutların ne kadar büyük olduğunu gösteriyor parçanın kesiti ne kadar düşük olursa dayanıklılık sınırı o kadar düşük olur , arttıkça boyut, kusurların tehlikeli alana girme olasılığını artırır . Çapı d olan bir parçanın yorulma sınır oranı σ -1 d çapı d 0 olan bir laboratuvar numunesinin dayanıklılık sınırına = 7 – 10 σ -1 mm'ye ölçek faktörü denir

 m'yi belirlemek için deneysel veriler henüz yeterli değil.

Makinelerin ve mühendislik yapılarının çalışması sırasında, elemanlarında zamanla çok çeşitli döngülerde değişen gerilimler ortaya çıkar. Mukavemet elemanlarını hesaplamak için, farklı asimetri katsayılarına sahip döngüler sırasındaki dayanıklılık limitlerinin değerlerine ilişkin verilere sahip olmak gerekir. Bu nedenle simetrik çevrimler altında yapılan testlerin yanı sıra asimetrik çevrimler altında da testler yapılmaktadır.

Asimetrik döngüler altında dayanıklılık testlerinin, simetrik bir bükülme döngüsü altında numuneleri test etmek için kullanılan makinelerin tasarımlarından çok daha karmaşık olan özel makinelerde yapıldığı unutulmamalıdır.

Farklı asimetri katsayılarına sahip çevrimler için dayanıklılık testlerinin sonuçları genellikle limit çevrimlerinin herhangi iki parametresi arasındaki ilişkiyi gösteren diyagramlar (grafikler) şeklinde sunulur.

Bu diyagramlar, örneğin koordinatlarda oluşturulabilir, bunlara limit genlik diyagramları denir, ortalama gerilimler ile maksimum gerilimlerin dayanıklılık sınırlarına eşit olduğu sınır döngülerin genlikleri arasındaki ilişkiyi gösterirler: Burada ve aşağıda verilmiştir göstereceğimiz maksimum, minimum, ortalama ve genlik limit gerilmeleri döngüsü

Bir limit çevriminin parametreleri arasındaki bağımlılığın diyagramı koordinatlar halinde de oluşturulabilir. Böyle bir diyagrama limit gerilim diyagramı adı verilir.

Hesaplarken Çelik Yapılar endüstri ve inşaat mühendisliğinde çevrim asimetri katsayısı R ile dayanıklılık sınırı omax arasındaki ilişkiyi veren diyagramlar kullanılır.

Daha sonra mukavemet hesaplamalarında kullanılan bağımlılıkları elde etmek için kullanılan sınırlama genliklerinin diyagramını (bazen diyagram olarak adlandırılır) ayrıntılı olarak ele alalım. değişken gerilimler.

Söz konusu diyagramın bir noktasını elde etmek için, bir dizi aynı numuneyi (en az 10 parça) test etmek ve belirli bir asimetri katsayısına sahip bir döngü için dayanıklılık sınırını belirleyecek bir Wöhler eğrisi oluşturmak gerekir (bu aynı zamanda geçerlidir). limit çevrimleri için diğer tüm diyagram türlerine).

Testlerin simetrik bir bükülme döngüsü altında gerçekleştirildiğini varsayalım; Sonuç olarak dayanıklılık limitinin değeri elde edilir. Bu limit çevrimini temsil eden noktanın koordinatları şuna eşittir: [bkz. formüller (1.15) - (3.15)], yani nokta ordinat eksenindedir (Şekil 6.15'teki A noktası). Rastgele bir asimetrik çevrim için deneylerden belirlenen dayanıklılık sınırına göre bulmak zor değildir. Formül (3.15)'e göre,

ama [bkz. formül (5.15)], dolayısıyla,

Özellikle dayanıklılık limiti eşit olan sıfır çevrim için

Bu döngü, Şekil 2'de gösterilen diyagramdaki C noktasına karşılık gelir. 6.15.

Beş veya altı farklı çevrim için deneysel değer belirlendikten sonra (7.15) ve (8.15) formülleri kullanılarak limit eğrisine ait bireysel noktaların koordinatları elde edilir. Ayrıca sabit yük altında yapılan testler sonucunda malzemenin nihai mukavemeti belirlenir ve bu, genel mantık açısından çevrimin dayanıklılık sınırı olarak kabul edilebilir. B noktası diyagramdaki bu döngüye karşılık gelir. Koordinatları deneysel verilerden bulunan noktaları düzgün bir eğri ile birleştirerek sınırlayıcı genliklerin bir diyagramı elde edilir (Şekil 6.15).

Normal gerilim döngüleri için gerçekleştirilen bir diyagramın oluşturulmasına ilişkin mantık, teğetsel gerilim döngüleri (burulma için) için de geçerlidir, ancak notasyon, itibaren vs. yerine değişir.

Şekil 2'de sunulan diyagram. 6.15, 0'dan itibaren pozitif (çekme) ortalama gerilimlere sahip döngüler için inşa edilmiştir. Elbette, prensip olarak negatif (basınç) ortalama gerilimler bölgesinde benzer bir diyagram oluşturmak mümkündür, ancak pratikte şu anda çok az deneysel veri bulunmaktadır. Düşük ve orta karbonlu çelikler için, negatif ortalama gerilim bölgesinde sınır eğrisinin apsis eksenine paralel olduğu yaklaşık olarak varsayılabilir.

Şimdi oluşturulan diyagramın kullanılması sorusunu ele alalım. Çalışma stres döngüsünün koordinatlarla N noktasına karşılık gelmesine izin verin (yani, parçanın dikkate alınan noktasında çalışırken, değişim döngüsü herhangi iki parametre tarafından belirtilen, tüm parametreleri bulmanızı sağlayan stresler ortaya çıkar) döngüsü ve özellikle ).

Başlangıç ​​noktasından N noktasına kadar bir ışın çizelim. Bu ışının eğim açısının apsis eksenine tanjantı döngü karakteristiğine eşittir:

Açıkçası, aynı ışın üzerinde bulunan herhangi bir başka nokta, verilene benzer bir döngüye (aynı değerlere sahip bir döngü) karşılık gelir. Yani orijinden geçen herhangi bir ışın, benzer döngülere karşılık gelen noktaların yeridir. Limit eğrisinden daha yüksek olmayan kiriş noktalarıyla gösterilen tüm çevrimler (yani (G) bölümünün noktaları) yorulma hasarına göre güvenlidir. Ayrıca, KU noktasıyla gösterilen çevrim, belirli bir asimetri katsayısı için geçerlidir. apsis ile K noktasının (otah) koordinatının toplamı olarak tanımlanan maksimum gerilimi, dayanıklılık sınırına eşittir:

Benzer şekilde, belirli bir çevrim için maksimum voltaj, noktanın apsisi ve ordinatının toplamına eşittir.

Hesaplanan parçadaki çalışma stres döngüsü ile limit çevriminin benzer olduğunu varsayarak güvenlik faktörünü, belirli bir çevrimin dayanıklılık limitinin maksimum strese oranı olarak belirleriz:

Yukarıdakilerden de anlaşılacağı gibi, deneysel verilerden oluşturulan sınırlayıcı genliklerin bir diyagramının varlığında güvenlik faktörü, grafiksel-analitik bir yöntemle belirlenebilir. Bununla birlikte, bu yöntem yalnızca hesaplanan parçanın ve bunun sonucunda diyagramın elde edildiği numunelerin şekil, boyut ve işleme kalitesi açısından aynı olması koşuluyla uygundur (bu, § 4.15, 5.15'te ayrıntılı olarak açıklanmıştır). ).

Plastik malzemelerden yapılmış parçalar için, yalnızca yorulma hasarı değil, aynı zamanda akma başlangıcı gibi gözle görülür artık deformasyonların meydana gelmesi de tehlikelidir. Bu nedenle, tüm noktaları yorulma hasarına göre güvenli çevrimlere karşılık gelen AB çizgisiyle sınırlı alandan (Şekil 7.15), akma dayanımından daha düşük maksimum gerilimlere sahip çevrimlere karşılık gelen bir bölgenin seçilmesi gerekir. Bunu yapmak için apsisi akma dayanımına eşit olan L noktasından apsis eksenine 45° açıyla eğimli düz bir çizgi çizin. Ordinat eksenindeki bu düz çizgi okuması, akma dayanımına eşit (diyagramın ölçeğinde) OM segmentidir. Bu nedenle, düz çizgi LM denklemi (bölümlerdeki denklem) şu şekilde olacaktır:

yani LM çizgisi üzerindeki noktalarla temsil edilen herhangi bir çevrim için maksimum gerilim akma dayanımına eşittir. LM çizgisinin üzerinde yer alan noktalar, akma dayanımından daha büyük maksimum gerilimlere sahip çevrimlere karşılık gelir. Böylece, hem yorulma kırılması hem de akma oluşumu açısından güvenli olan çevrimler, bölgedeki noktalarla gösterilir.

Asimetrik bir döngüde dayanıklılık sınırının simetrik olandan daha büyük olduğu ve döngünün asimetri derecesine bağlı olduğu deneysel olarak tespit edilmiştir:

Şu tarihte: Grafik sunum dayanıklılık sınırının asimetri katsayısına bağımlılığı her biri için gereklidir R Dayanıklılık sınırınızı belirleyin. Bunu yapmak zordur çünkü simetrik bir döngüden basit esnemeye kadar sonsuz sayıda çok çeşitli döngüler vardır. Numune sayısının çokluğu ve test sürelerinin uzun olması nedeniyle her döngü tipi için deneysel bir belirleme neredeyse imkansızdır.

Dolayı belirtildiüç ila dört değer için sınırlı sayıda deney yapılmasının nedenleri R Bir limit çevrim diyagramı oluşturun.

Limit çevrimi maksimum stresin dayanıklılık limitine eşit olduğu çevrimdir. yani. . Diyagramın ordinat ekseninde genliğin değerini çiziyoruz ve apsis eksenine limit döngüsünün ortalama voltajını çiziyoruz. Her bir voltaj çifti ve , Limit döngüsünü tanımlayan diyagramda belirli bir nokta ile gösterilmiştir (Şekil 445). Deneyimler bu noktaların genellikle eğri üzerinde bulunduğunu göstermiştir. AB, ordinat ekseninde simetrik döngünün dayanıklılık sınırına eşit bir parçayı (bu döngü = 0 ile) ve apsis ekseninde güç sınırına eşit bir parçayı keser. Bu durumda zaman içinde sabit kalan gerilimler uygulanır:

Böylece, limit çevrim diyagramı, ortalama gerilim değerleri ile çevrimin limit genlik değerleri arasındaki ilişkiyi karakterize eder.

Herhangi bir nokta M, Bu diyagramın içinde yer alan miktarlar tarafından belirlenen belirli bir döngüye karşılık gelir (SANTİMETRE) Ve (BEN).

Bir noktadan döngü tanımlamak için M bölümleri gerçekleştirmek MN Ve MD x ekseniyle 45° açıyla kesişene kadar. Sonra (Şek. 445):

Asimetri katsayıları aynı olan döngüler (benzer döngüler), düz bir çizgi üzerinde yer alan noktalarla karakterize edilecektir. 01, eğim açısı formülle belirlenir

Nokta 1 belirtilen tüm benzer çevrimlerden bir limit çevrime karşılık gelir. Diyagramı kullanarak, herhangi bir döngü için, örneğin titreşimli (sıfır) bir döngü için sınırlama voltajlarını belirleyebilirsiniz; bunun için a (Şekil 446). Bunu yapmak için koordinatların kökeninden (Şekil 445) α 1 = açısıyla düz bir çizgi çizin. 45°() eğriyi noktada kesinceye kadar 2. Bu noktanın koordinatları: ordinat H2 maksimum genlik voltajına eşittir ve apsis K2– bu çevrimin maksimum ortalama voltajı. Titreşimli döngünün maksimum maksimum voltajı, noktanın koordinatlarının toplamına eşittir 2:

Benzer şekilde herhangi bir çevrimin sınırlayıcı gerilimleri sorunu da çözülebilir.

Alternatif gerilimlere maruz kalan bir makine parçası, plastik malzeme, o zaman sadece yorulma arızası tehlikeli olmayacak, aynı zamanda meydana gelen plastik deformasyonlar. Bu durumda maksimum çevrim gerilmeleri eşitlikle belirlenir.

nerede - akışkanlığa ihanet edildi.

Bu koşulu sağlayan noktalar bir doğru üzerinde yer alır DC, apsis eksenine 45° açıyla eğimlidir (Şek. 447, A),Çünkü bu doğru üzerindeki herhangi bir noktanın koordinatlarının toplamı eşittir.

Düz ise 01 (Şekil 447, a), karşılık gelen bu türçevrim, makine parçası üzerindeki yüklerin artmasıyla birlikte eğriyle kesişir AC, bu durumda parçada yorulma arızası meydana gelecektir. Eğer çizgi 01 çizgiyi geçiyor CD, bu durumda parça plastik deformasyon nedeniyle arızalanacaktır.

Pratikte sıklıkla sınırlayıcı genliklerin şematize edilmiş diyagramları kullanılır. eğri AKD(Şek. 447, a) plastik için malzemeler düz çizgiyi yaklaşık olarak değiştirin MS. Bu düz çizgi parçaları ve koordinat eksenlerini keser. Denklem:

Kırılgan malzeme diyagramı için sınır dümdüz AB denklem ile

En yaygın olarak kullanılanlar, üç seri numune testinin sonuçlarına dayanarak oluşturulan sınırlayıcı genlik diyagramlarıdır: simetrik bir döngüyle ( A noktası), sıfır çevrimde (C noktası) ve statik kırılmada (nokta D)(Şekil 447, B). Noktaları birleştirmek A Ve İLE düz ve çizim D 45° açıyla düz bir çizgi çizerek sınırlayıcı genliklerin yaklaşık bir diyagramını elde ederiz. Noktanın koordinatlarını bilmek A Ve İLE, bir düz çizgi denklemi oluşturabilirsiniz AB. Doğru üzerinde keyfi bir nokta alalım İLE koordinatlarla ve . Üçgenlerin benzerliğinden ASA1 Ve KSK 1 aldık

doğrunun denklemini nereden bulacağız AB girişi biçim

İş bitimi -

Bu konu şu bölüme aittir:

Materyallerin kuvveti

Web sitesinde şunu okuyun: malzemelerin direnci..

Bu konuyla ilgili ek materyale ihtiyacınız varsa veya aradığınızı bulamadıysanız, çalışma veritabanımızdaki aramayı kullanmanızı öneririz:

Alınan materyalle ne yapacağız:

Bu materyal sizin için yararlı olduysa, onu sosyal ağlardaki sayfanıza kaydedebilirsiniz:

Bu bölümdeki tüm konular:

Genel açıklamalar
Kirişlerin bükülme performansını değerlendirmek için; Belirli bir yükten dolayı sadece kiriş kesitlerinde ortaya çıkan gerilmeleri bilmek yeterli değildir. Hesaplanan voltajlar p'yi kontrol etmenizi sağlar

Kavisli bir kirişin ekseninin diferansiyel denklemleri
Normal bükülme gerilmeleri için formül türetilirken (bkz. § 62), eğrilik ile bükülme momenti arasında bir ilişki elde edildi:

Diferansiyel denklemin integrali alınması ve sabitlerin belirlenmesi
Sehimler ve dönme açıları için analitik bir ifade elde etmek için diferansiyel denklemin (9.5) bir çözümünü bulmak gerekir. Denklemin (9.5) sağ tarafı iyi bilinen bir fonksiyondur

Başlangıç ​​parametreleri yöntemi
Evrensel eksen denklemi olarak adlandırılan denklemi uygularsak, sapmaları belirleme görevi önemli ölçüde basitleştirilebilir.

Genel konseptler
Önceki bölümlerde kirişin ayrı ayrı gerilim, basınç, burulma veya bükülmeye maruz kaldığı problemler ele alınmıştı. Uygulamada

Ekseni kırık bir çubuk için iç kuvvetlerin diyagramlarının oluşturulması
Makineleri tasarlarken, ekseni uzaysal bir çizgi olan bir kirişin hesaplanması sıklıkla gereklidir.

Eğik viraj
Eğik bükülme, kesitteki toplam bükülme momentinin hareket düzleminin ana atalet eksenlerinden herhangi biriyle çakışmadığı bir kiriş bükülme durumudur. Kısacası,

Eğilme ve boyuna kuvvetin eş zamanlı etkisi
Pek çok yapı ve makine çubuğu hem bükme hem de çekme veya sıkıştırma sırasında aynı anda çalışır. En basit durum Şekil 2'de gösterilmektedir. 285, kolona bir yük uygulandığında

Boyuna kuvvetin eksantrik hareketi
Pirinç. 288 1. Gerilmelerin belirlenmesi. Masif kolonların eksantrik sıkıştırılması durumunu ele alalım (Şekil 288). Bu sorun köprülerde çok yaygındır.

Burulma ve bükülmenin eş zamanlı hareketi
Burulma ve bükülmenin eş zamanlı hareketi çoğunlukla çeşitli makine parçalarında bulunur. Örneğin, krank mili önemli torkları emer ve ayrıca bükülür. Akslar

Temel hükümler
Çeşitli yapıların ve makinelerin mukavemetini değerlendirirken, çoğu zaman bunların birçok elemanının ve parçasının karmaşık stres koşulları altında çalıştığını hesaba katmak gerekir. Ch'de. III kuruldu

Gücün enerji teorisi
Enerji teorisi, maksimum stresin meydana geldiği zamana kadar biriken spesifik potansiyel gerinim enerjisi miktarının olduğu varsayımına dayanmaktadır.

Mora gücü teorisi
Yukarıda tartışılan tüm teorilerde herhangi bir faktörün değeri, örneğin stres,

Birleşik güç teorisi
Bu teoride, iki tür malzeme tahribatı ayırt edilir: yırtılma yoluyla meydana gelen kırılgan ve kesme (makaslama) nedeniyle meydana gelen sünek [‡‡]. Gerilim

Yeni güç teorileri kavramı
Yukarıda, 17. yüzyılın ikinci yarısından 20. yüzyılın başına kadar uzun bir süre boyunca oluşturulan ana kuvvet teorileri özetlenmiştir. Yukarıdakilere ek olarak birçok şeyin olduğu unutulmamalıdır.

Temel konseptler
İnce duvarlı çubuklar, uzunluğu b veya h'nin ana kesit boyutlarını (8-10 kat) önemli ölçüde aşan ve ikincisi de önemli ölçüde aşan (ayrıca

İnce duvarlı çubukların serbest burulması
Serbest burulma, çubuğun tüm kesitlerinin açıklığının aynı olacağı bir burulmadır. Şekil 310'da a, b yüklü bir çubuk gösterilmektedir

Genel açıklamalar
İnşaat uygulamalarında ve özellikle makine mühendisliğinde eğri eksenli çubuklara (kirişlere) sıklıkla rastlanır. Şekil 339'da

Kavisli bir kirişin gerilmesi ve sıkıştırılması
Düz bir kirişin aksine, kavisli bir kirişin herhangi bir bölümüne normal olarak uygulanan bir dış kuvvet, diğer bölümlerinde eğilme momentlerine neden olur. Bu nedenle eğriyi yalnızca uzatmak (veya sıkıştırmak)

Eğri bir kirişin temiz kıvrımı
Düz bir kirişin yanı sıra düz kavisli bir kirişin saf bükülmesi sırasındaki gerilmeleri belirlemek için, düz kesitler hipotezinin geçerli olduğunu düşünüyoruz. Kereste liflerinin deformasyonunu belirlerken ihmal ediyoruz

Saf bükülme ile kavisli bir kirişte tarafsız eksenin konumunun belirlenmesi
Önceki paragrafta elde edilen formülü (14.6) kullanarak gerilimleri hesaplamak için tarafsız eksenin nasıl geçtiğini bilmeniz gerekir. Bu amaçla nötr katmanın r veya eğrilik yarıçapının belirlenmesi gerekir.

Boyuna kuvvet ve eğilme momentinin eş zamanlı etkisi altındaki stres
Eğri bir kirişin kesitinde aynı anda bir bükülme momenti ve eksenel kuvvet meydana gelirse, bu durumda gerilim, belirtilen iki etkiden kaynaklanan gerilimlerin toplamı olarak belirlenmelidir:

Temel konseptler
Önceki bölümlerde çekme, basma, burulma ve bükülmedeki gerilimleri ve gerinimleri belirlemeye yönelik yöntemler tartışıldı. Karmaşık dirence sahip malzemenin mukavemetine ilişkin kriterler de oluşturulmuştur.

Kritik kuvvetlerin belirlenmesi için Euler yöntemi. Euler formülünün türetilmesi
Elastik sistemlerin denge stabilitesini incelemek için çeşitli yöntemler vardır. Bu yöntemleri kullanmanın temelleri ve teknikleri, çeşitli sürdürülebilirlik sorunlarına yönelik özel kurslarda incelenmektedir.

Çubuğun uçlarını sabitleme yöntemlerinin kritik kuvvetin büyüklüğü üzerindeki etkisi
Şekil 358 sıkıştırılmış bir çubuğun uçlarının sabitlenmesine ilişkin çeşitli durumları göstermektedir. Bu sorunların her biri için, önceki paragrafta yapıldığı gibi kendi çözümünü yürütmek gerekir.

Euler formülünün uygulanabilirlik sınırları. Yasinsky formülü
Euler'in 200 yılı aşkın bir süre önce elde edilen formülü uzun süredir tartışma konusu olmuştur. Anlaşmazlık yaklaşık 70 yıl sürdü. Tartışmanın ana nedenlerinden biri Euler formülünün

Sıkıştırılmış çubukların pratik hesaplanması
Sıkıştırılmış çubukların boyutlarını belirlerken, öncelikle çubuğun basınç kuvvetlerinin etkisi altında çalışma sırasında stabilitesini kaybetmemesine dikkat edilmelidir. Bu nedenle gerilimler

Genel açıklamalar
Kursun önceki tüm bölümlerinde, bir yapıya çok yavaş uygulanan statik yükün etkisi dikkate alınmıştı; bunun sonucunda yapının parçalarının hareketinin hızlanması meydana geliyordu.

Kablo hesaplanırken atalet kuvvetlerinin dikkate alınması
G ağırlığındaki bir yükü a ivmesiyle kaldırırken kablo hesaplamasını ele alalım (Şekil 400). 1 m kablonun ağırlığını q olarak gösteririz. Yük hareketsizse, mn ipinin keyfi bir bölümünde statik bir kuvvet ortaya çıkar.

Etki hesaplamaları
Etki, çok kısa bir süre içinde bu cisimlerin noktalarının hızlarında keskin bir değişiklikle ilişkili olarak, hareketli cisimlerin temasları sonucu etkileşimi olarak anlaşılmaktadır. Etki süresi

Elastik bir sistemin zorlanmış titreşimleri
Sisteme, bazı yasalara göre zamanla değişen bir P(t) kuvveti etki ediyorsa, bu kuvvetin etkisiyle kirişin neden olduğu titreşimlere zorlanmış denir. Atalet kuvveti uygulandıktan sonra b

Stres konsantrasyonunun genel kavramları
Önceki bölümlerde çekme, burulma ve bükülme gerilimlerini belirlemek için türetilen formüller, yalnızca kesitin keskin yerlerden yeterli uzaklıkta bulunması durumunda geçerlidir.

Yorulma hatası kavramı ve nedenleri
İlk makinelerin ortaya çıkmasıyla birlikte, zamanla değişen gerilimlerin etkisi altında makine parçalarının, tehlikeli yüklere göre daha az yük altında tahrip olduğu anlaşıldı. sabit voltajlar. Zamandan

Stres döngüsü türleri
Pirinç. 439 K noktasındaki gerilmeleri belirleme problemini düşünün.

Dayanıklılık sınırı kavramı
Tüm değişken gerilimlerin yorulma hasarına neden olmadığı akılda tutulmalıdır. Parçanın bir noktasındaki veya başka bir noktasındaki alternatif gerilimlerin aşılması durumunda meydana gelebilir.

Dayanıklılık sınırını etkileyen faktörler
Dayanıklılık sınırını birçok faktör etkiler. Yorulma mukavemetini değerlendirirken genellikle dikkate alınan en önemlilerinin etkisini ele alalım. Stres konsantrasyonu. Ağız

Değişken gerilmeler altında mukavemetin hesaplanması
Değişken gerilimler altındaki mukavemet hesaplamalarında, bir parçanın mukavemeti genellikle gerçek güvenlik faktörü n'nin değeri ile değerlendirilir ve bu değer izin verilen güvenlik faktörü n ile karşılaştırılır.